页岩气是指同时以吸附和游离方式存在于页岩或泥岩及其间所夹砂质、粉砂质岩地层中的天然气^[1]。目前我国页岩气的勘探开发刚刚起步^[2]，而水基钻屑是页岩气开采过程中所产生的一种固体废弃物^[3]，单井产生水基钻屑约为800 ~ 1 000 m^3[4]。水基钻屑本身不会对环境造成危害，但由于其表面粘附有一部分水基钻井液，因此水基钻屑成分相对复杂，可能含有重金属、石油烃等污染物^[5-10]。当前水基钻屑的主要处理方法为固化填埋，但其仍存在占用土地、存在潜在环境污染隐患等问题^[11]，因而如何有效地对其进行处理或使之资源化利用是亟待解决的问题。水基钻屑土壤化利用是其资源化的一种选择，有研究表明：将一定量的废弃钻屑混合在土壤中可以改善土壤质量，有益于植物的生长^[12]，但主要的障碍在于其全盐量高，含有的重金属、石油烃等污染物可能存在一定的环境风险^[13]。目前国内外对于水基钻屑土壤化利用的研究相对较少，并且由于开采方式与地质条件的不同导致了不同区域的钻屑组成也存在较大差异。页岩气田水基钻屑颗粒较粗导致下渗速率大，在钻井过程中外源加入了较大量含钾物料导致水基钻屑钾含量丰富。自然土壤是以无机矿物为主、有机质为辅所构成的具有一定物理结构和化学特性的可为植物提供生长所需养分的物质。作为人造基质必须具备与自然土壤相似的基本物理性质，具有良好的通气和保水、透水功能。在污染物含量控制适宜条件下，将该两种固体废物结合形成一种新型人造基质，可以优势互补，变废为宝，用作土壤资源较为紧缺的山区绿化土壤，具有重要的意义和实用价值^[14-15]。

本研究以西南某页岩气田水基钻屑为研究对象，通过将其与腐熟污泥及紫色土混合按不同配比形成人造基质并进行土柱淋洗试验，对其淋洗脱盐效应进行探索，分析人造基质的关键物理性状，为页岩气田水基钻屑土壤化利用提供科学依据。

1 材料与方法 1.1 试验材料

试验所用水基钻屑于2017年3月采自西南某页岩气田; 紫色土于2017年3月采自重庆市; 腐熟污泥是由2017年3月采自重庆市生活污水处理厂的新鲜污泥风干后，添加木屑好氧堆腐20 d所制得。在试验前我们对水基钻屑与腐熟污泥进行了包括重金属、矿物油、苯并(a)芘等26项物理化学指标检测，并将检测结果同GB/T23486—2009 《城镇污水处理厂污泥处置园林绿化用泥质》标准进行了比对，结果显示各项指标均符合标准要求，因而具备土壤化利用的前提条件。

1.2 试验设计

试验为土柱模拟试验，使用过2 mm筛的水基钻屑、腐熟污泥、紫色土3种物料进行混合，共设置12个处理，其中包含3个对照，每个处理重复3次，具体的处理设置见表 2。试验时间为2017年5—7月，使用的土柱尺寸为内径10 cm、高30 cm，底部设有出水口，并有玻璃瓶收集渗漏液。试验前测定各物料的水分含量，再根据水分含量计算物料干重，按各处理设置比例(表 2)将物料混合均匀后逐层填入土柱内并压实，装填前需在各土柱底部铺上2 cm厚的石英砂做反滤层，土柱装填总高度为20 cm(不包含反滤层)，且保证各处理重复间的容重一致。同时对各处理的重金属含量测定发现，其含量均符合CJ/T 340—2016《绿化种植土壤》标准中的Ⅱ级要求(表 3)。

装填完毕并确保下端出水口关闭后，向土柱内加入去离子水使柱内人造基质含水量达到饱和，之后连续进行两次等量淋洗，两次淋洗的初始水头均为5 cm，第1次淋洗为待水头降至0 cm时关闭出水口，停止淋洗; 第2次淋洗为待水头降至0 cm后等待两天再关闭出水口，停止淋洗。本研究中的平均下渗速率为自淋洗开始至第2次淋洗水头降为0 cm的全时段的下渗水量与其耗费时间的比值。

1.3 土样采集与分析

在两次淋洗过程中，从打开出水口开始计时，至水头降为0 cm时记录入渗时间，同时分别对各处理的渗漏液进行收集，在淋洗结束后将土柱内的人造基质取出混匀自然风干、磨碎，过1 mm筛后进行相关指标的测定。

土壤电导率(土水比为1:5)由电导率仪测得; 土壤容重采用环刀法测定; 土壤pH测定采用电位法; 土壤全盐量测定采用质量法，土壤碱解氮测定采用碱解扩散法; 土壤有机碳测定采用重铬酸钾外加热法; 土壤有效磷测定采用碳酸氢钠浸提-钼锑抗比色法; 土壤速效钾测定采用醋酸铵浸提-火焰光度法; 以上测定方法参照《土壤农业化学分析法》^[16]。

2 结果与讨论 2.1 不同配比人造基质的容重、pH与初始全盐量

土壤容重是土壤物理性状的一个重要指标，其与土壤孔隙度密切相关，可较好地反映出土壤入渗性能、持水能力等^[17-18]。一般而言，土壤容重 > 1.5 g/cm³时，其机械抵抗力较大，会阻碍根系伸展，影响土壤通气性，不利于植物生长^[19]。由表 4可以看出，CK1、CK2、CK3之间的容重差异较大，CK2腐熟污泥的容重远低于其他物料，因此腐熟污泥所占比例的大小对各处理的容重有较大影响，总体来看各处理的容重随着腐熟污泥比例的提高呈现降低趋势。对比表 2和表 4可以看出，淋洗前后土壤容重变化差异不大。

经过两次淋洗后除对照外，各处理的pH为8.01 ~ 8.63;由于腐熟污泥的pH呈酸性，因而随着腐熟污泥比例的提高，各处理的pH呈现出降低趋势。

各处理的初始全盐量均较高，与土壤盐化分级指标^[20]比对，各处理均达到盐土水平(＞6 g/kg)，会对植物生长造成严重的盐分胁迫^[21]，因此进行淋洗脱盐是水基钻屑土壤化利用的必要前提和基础。

2.2 不同配比人造基质的平均下渗速率

下渗速率体现了水分进入土壤，扩散移动再分配的速度。土壤自身的理化特性，如土壤质地、孔隙状况、有机质含量等均会对土壤下渗速率产生明显的影响^[22]。由图 1可以看出，水基钻屑处理有着较高的平均下渗速率，腐熟污泥处理的平均下渗速率则较低，A1 ~ A3处理随着腐熟污泥比例的提高，各处理的平均下渗速率呈现下降的趋势，且各处理的平均下渗速率较之CK1降低了53.08% ~ 79.62%，这是由于污泥有着较强的滞水性^[23-24]。陈晓蓉等^[25]通过将不同量的污泥与土壤混合，发现随着处理污泥用量的增加，处理的吸水量增加而失水量减少且失水速率变慢; 黄殿男等^[26]将离心脱水污泥与沙漠表层土壤掺混，其结果表明各处理的持水能力与污泥掺混量呈显著正相关; 本试验结果与上述研究结论均一致。B1 ~ B3处理随着土壤比例的提高，各处理的平均下渗速率呈现出下降的趋势，且各处理较之CK1降低了25.59% ~ 36.49%。C1 ~ C3的平均下渗速率介于水基钻屑与土壤混合的处理和水基钻屑与污泥混合的处理之间。总体来看，土壤与腐熟污泥混合比例的多少对于人造基质在相同淋洗条件下水分的下渗速率有着较大影响，梁建林和张梦宇^[27]研究发现随着渗透流速的增大，相同水量的排盐率越来越小，因此下渗速率的大小会对其最终的脱盐效果产生一定的影响。

2.3 不同配比人造基质的淋洗脱盐效果

试验共进行了两次等量淋洗，两次淋洗的脱盐量见表 5。由表 5可知，各处理在第2次淋洗的脱盐量均低于第1次; CK1第2次淋洗的脱盐量较第1次淋洗降低了65.51%;CK2初始全盐量高于CK1，但两次淋洗脱去的总盐量显著低于CK1，且两次淋洗的脱盐量差异不大; CK3由于其初始全盐量较低，两次淋洗的脱盐量均较低。由A1 ~ A3处理可以看出，随着腐熟污泥比例的提高，各处理的初始全盐量增加，但两次淋洗中的脱盐量却呈现出下降趋势; B1 ~ B3与C1 ~ C3的表现类似，其淋洗的脱盐量随着土壤比例提高而降低，但这主要是由于土壤全盐量低所致。总体而言，腐熟污泥比例的增加会导致人造基质中初始全盐量的提高，虽然会降低人造基质的平均下渗速率，有利于土壤中盐分的浸出，但由于其特殊性并不能提高淋洗渗漏液中的全盐量，反而会降低脱盐效果，这可能与其对人造基质孔隙度、持水能力、团粒结构的改变有关。

两次淋洗完成后，不同配比的人造基质脱盐率见图 2。试验结果表明：水基钻屑处理CK1的土壤全盐量已经降至较低水平，小于1 g/kg，相较淋洗前降低了94.72%;腐熟污泥处理CK2的土壤全盐量也有所降低，但降幅明显小于CK1，相较淋洗前降低了44.37%，但剩余全盐量仍高达13.63 g/kg。处理A1 ~ A3随着腐熟污泥比例的提高，土壤剩余全盐量有所提高，较之CK1分别高出67.38% ~ 919.65%，同时脱盐率也呈下降趋势; 处理B1 ~ B3，在淋洗之后盐分均降至较低水平，小于2 g/kg; 处理C1 ~ C3中，处理C3淋洗后的土壤全盐量最低，但各处理的脱盐率差异不大，介于CK1与CK3之间，低于水基钻屑同腐熟污泥混合的处理。总体来看，除处理A2、A3、C1外，其余处理都取得了较好的脱盐效果，土壤剩余盐分均降至轻度盐化水平以下; 其中处理B1的淋洗率最高，且剩余盐分含量最低，淋洗效果最佳。

3 结论

1) 腐熟污泥容重较小，呈弱酸性; 随着腐熟污泥配比的提高，人造基质的容重和pH均呈降低趋势。

2) 水基钻屑的平均下渗速率较高，保水性差; 腐熟污泥的平均下渗速率相对较低，保水性强，适宜比例腐熟污泥的加入会显著改善人造基质的平均下渗速率。

3) 各组分的原始全盐量高导致人造基质初始全盐量达到盐土的盐渍化分级标准，对人造基质进行淋洗脱盐是水基钻屑土壤化利用的必要环节。经过两次定量淋洗脱盐，物理性状适宜的人造基质的剩余全盐量均降至2 g/kg以下，属于轻度盐渍化或非盐渍化土壤。

4) 经过两次淋洗脱盐后，以水基钻屑为骨料，辅配腐熟污泥或当地紫色土的人造基质具备了良好的平均下渗速率、容重、pH和全盐量等关键土壤物理性状。